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隨著社會(huì)發(fā)展，國(guó)家對(duì)客車(chē)的被動(dòng)安全性要求在逐年提高。GB7258-2012《機(jī)動(dòng)車(chē)運(yùn)行安全技術(shù)條件》GB13094-2007《客車(chē)結(jié)構(gòu)安全要求》和GB17578-1998《客車(chē)上部結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的規(guī)定》的修訂版提高了對(duì)整車(chē)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的要求，尤其針對(duì)專(zhuān)用校車(chē)的安全性更是如此。汽車(chē)在高速行駛過(guò)程中撞擊路沿、護(hù)欄或急速打方向盤(pán)都很容易出現(xiàn)翻車(chē)事故，而車(chē)輛騰空之后首撞擊路而的是A柱上方。如果頂部抗壓強(qiáng)度不夠，會(huì)造成車(chē)頂塌陷擠壓乘員艙，引起乘員傷亡。為了保證翻車(chē)事故中的乘員安全，對(duì)頂部安全強(qiáng)度的研究意義重大。本文結(jié)合GB24407-2012《專(zhuān)用校車(chē)安全技術(shù)條件》和G818986-2003《輕型客車(chē)結(jié)構(gòu)安全要求》，對(duì)某專(zhuān)用校車(chē)進(jìn)行頂部結(jié)構(gòu)強(qiáng)度仿真CAE分析，檢驗(yàn)其頂部在翻滾事故時(shí)對(duì)乘員的保護(hù)作用。
在建立幾何模型及有限元模型時(shí)，主要進(jìn)行了以下簡(jiǎn)化措施：
1)略去車(chē)身骨架蒙皮；略去一些非承載件，如擋風(fēng)窗玻璃、車(chē)門(mén)、座椅等，但仍保留這些結(jié)構(gòu)件的重力作用。
2)模型中不考慮發(fā)動(dòng)機(jī)組、燃油箱、空調(diào)機(jī)組等，只簡(jiǎn)化為集中載荷添加到模型中對(duì)應(yīng)位置。
3)對(duì)車(chē)頂及側(cè)圍部分的一些曲率較小的構(gòu)件近似看作直梁來(lái)處理。
4)整個(gè)客車(chē)骨架結(jié)構(gòu)存在大量的縱橫梁交叉連接處，對(duì)于這些接頭位置的焊接連接，采用合并節(jié)點(diǎn)的形式進(jìn)行模擬。
5)不考慮焊接處材料特性的變化，認(rèn)為焊縫處材料屬性與母材屬性相同。運(yùn)用三維建模軟件UG建立起該校車(chē)車(chē)身結(jié)構(gòu)各部分骨架的幾何模型，最終裝配成整車(chē)模型。在Abaqus中對(duì)已建立好的幾何模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，得到校車(chē)有限元模型如圖所示。本文車(chē)身骨架材料采用Q235，底盤(pán)縱橫梁材料采用DL510，其參數(shù)如表所示。
根據(jù)國(guó)標(biāo)中對(duì)實(shí)驗(yàn)條件的規(guī)定，頂部靜壓虛擬實(shí)驗(yàn)的約束不允許增加車(chē)身結(jié)構(gòu)的剛度。因此，可參照計(jì)算結(jié)構(gòu)彎曲剛度的方法，選用以下幾種支撐方式：支撐車(chē)身的前后兩端；支撐前軸中心和后軸中心；用與懸架方式相同的方法支撐。
本文計(jì)算選擇的是第二種方式，在左右車(chē)架縱梁后軸中心處分別約束平動(dòng)自由度UX，UY，UZ，在左右車(chē)架縱梁前軸中心處相應(yīng)約束平動(dòng)自由度UY，UZ與UZ。
車(chē)頂加載質(zhì)量為該專(zhuān)用校車(chē)整備質(zhì)量的1.5倍，即為7000kg。經(jīng)測(cè)量車(chē)頂輪廓寬2056mm、長(zhǎng)4710mm，車(chē)頂面積9683760mm2，施加于頂部單位面積上的力為產(chǎn)7000x9.8為683760=7.24MPa，結(jié)合規(guī)范對(duì)校車(chē)頂部結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有以下要求：試驗(yàn)中和試驗(yàn)后，每一坐墊上方應(yīng)有不小于900m的凈高度，最大變形率不能大于3%，并各工況下最大應(yīng)力應(yīng)小于材料許用強(qiáng)度。
該校車(chē)頂部強(qiáng)度工況計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖。頂部工況最大應(yīng)力為110MPa，小于材料許用強(qiáng)度235Mpa。
按照試驗(yàn)規(guī)范中規(guī)定，在客車(chē)有限元模型縱向?qū)ΨQ(chēng)而上，沿車(chē)長(zhǎng)方向每隔約1處，選取車(chē)頂及地板上相應(yīng)的節(jié)點(diǎn)為高度位置上的測(cè)量點(diǎn)。在車(chē)內(nèi)兩側(cè)壁上，車(chē)長(zhǎng)方向每隔約1處，選取地板至車(chē)頂4石處車(chē)身左右側(cè)圍上的節(jié)點(diǎn)為寬度位置上的測(cè)量點(diǎn)(坐標(biāo)系以整車(chē)縱向?yàn)閄軸，沿車(chē)寬方向?yàn)閅軸，沿車(chē)高方向?yàn)閆軸)。以此來(lái)計(jì)算車(chē)身內(nèi)高與內(nèi)寬加載前后變形量的絕對(duì)值。車(chē)身內(nèi)高與內(nèi)寬變形量的計(jì)算示意圖如圖所示。
設(shè)Zi，Zz分別為加載前后地板、頂蓋上相應(yīng)測(cè)量節(jié)點(diǎn)之間Z方向的距離，內(nèi)高變形量的絕對(duì)值可通過(guò)下式計(jì)算。
車(chē)廂高度1910mm，車(chē)座后背高度750mm，座椅到車(chē)頂高度為1160mm，而內(nèi)高最大變形量為45.3mm。在模擬的試驗(yàn)工況下，車(chē)頂結(jié)構(gòu)變形后，座椅到車(chē)頂高度為1114.7mm，大于900mm，綜上分析，上部結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足要求。
本文通過(guò)對(duì)校車(chē)上部強(qiáng)度進(jìn)行有限元分析計(jì)算，得到以下結(jié)論：
頂部工況最大應(yīng)力為110MPa，小于許用強(qiáng)度235Mpa。
頂部工況內(nèi)高最大變形率2.36%、內(nèi)寬最大變形率1.25%，均小于3%。試驗(yàn)過(guò)程中，坐墊上方凈高度大于900mm上部結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足要求。
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